肇庆吊人车出租， 四会吊人车出租， 四会吊人车租赁    吊人车的液压齿轮泵结构参数优化??     本文以吊人车的液压齿轮泵在0.8Q、1.0Q、1.2Q三个工况点下的扬程值为约束条件、以三个工况点的加权平均效率最高为计算模型，使用遗传算法对多工况油力模型进行优化求解。

         1吊人车的液压齿轮泵效率目标函数计算模型，流体在吊人车的液压齿轮泵内部流动的过程中存在机械损失、容积损失和油力损失三种能量损失形式，要使泵的效率最高需使得总能量损失最小。  1机械损失机械损失是指吊人车的液压齿轮泵在正常运行工况下本身的轴承、密封等装置以及圆盘与流体介质或相互之间的摩擦而损失的功。吊人车的液压齿轮泵的轴承以及密封装置等的摩擦损失m1P通常采用经验公式来计算，一般为轴功率的1%~3%，取m1P=2%P。圆盘摩擦损失m2P：e－叶轮盖板的厚度（mm或m），本文取e=16；n－吊人车的液压齿轮泵主轴转速（r/min）；—介质的密度，本文介质为热油，取=0.93g/ml。

 

         1.2容积损失，单级液压齿轮泵的容积损失主要是叶轮密封环的泄漏量。 —流量系数，一般取0.4~0.6；mH—间隙两端的压力降，可按比转速选取，当sn=60~150时，mH=0.6H，当sn=150~250时，mH=0.8H，H为叶轮的扬程；mF—密封环间隙的过流断面面积；21b—密封环间隙（mm或m），对于大型泵取1000mDb，小型泵取b=0.2~0.3；mD—密封环直径（mm或m），近似取10mjDD。

        1.3油力损失，吊人车的液压齿轮泵的油力损失是指泵进口到出口的过流部件的能量损失，受过流部件的几何形状、壁面粗糙度以及液体粘度的影响，根据泵的结构及泵内介质的流动形式，分别对吸水室油力损失、叶轮油力损失和涡室内的油力损失进行计算。吸入室内的油力损失齿轮泵的吸水室油力损失很小，计算时忽略不计。

         1.3.2叶轮内的油力损失:   1）叶轮进口处液流冲击损失,  1k—损失系数，取1k=0.7~0.9dQ—泵设计工况流量；sm/32）叶轮流道内的油力摩擦损失：Z—叶片数（个）；—沿程摩擦系数，—叶轮表面粗糙度（mm或m），本文取=0.1；al—流道油力长度（mm或m）；aD—流道平均直径（mm或m）；aw—平均相对速度）； 3）叶轮内的扩散损失或收缩损失22g,  3k—损失系数，取3k=0.1~0.24）叶轮进口液流由变向产生的油力损失gvkh：4k—损失系数；取4k=0.29v—叶轮进口管道内的速度，本文取v=1.59m/s；  5）叶轮出口处油力损失：5k—损失系数；m2v—叶片出口轴面速度）；2—叶轮出口排挤系数；u2s—叶片出口的圆周厚度）； 叶片出口的厚度（mm或m）；—叶轮出口轴面截线与流线的夹角，取=80°；B—涡壳喉部面积的平方根（mm或m）；u2v—叶轮出口速度圆周分量）；sv—涡壳喉部平均速度）；计算吸入室总油力损失.

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          涡室内的油力损失,  涡室按结构可分为螺旋段和扩散段两部分，两部分结构内部都存在着油力损失。(1)流道内的摩擦损失为：—油力摩擦阻力系数；2al—流道长度；sv—涡壳内平均速度）；6k—螺旋压水室速度系数，选取6k=0.42；aD2—流道油力当量直径；3D—涡壳基圆直径；0—涡壳隔舌角，°—涡壳表面粗糙度，取=0.01。（2）扩散损失：7k—损失系数，可取0.2~0.5。计算涡室总油力损失.

          实际扬程计算,  结合吊人车的液压齿轮泵扬程计算公式得离心泵的实际扬程H，tH—理论扬程；1H—吸入室总油力损失；2H—涡室总油力损失（m）。

          轴功率计算轴功率P:  tH－理论扬程（m）；tQ－理论流量（3m/s）。总效率计算PgQH.  3.2统一目标函数本文采用超传递近似法来确定三个工况下目标函数的权重因子，建立统一的目标函数模型。1.确定d8.0Q、d0.1Q和d2.1Q工况的目标权重因子（1）生成二元比较矩阵根据工程实践经验认为d0.1Q重要性是d8.0Q和d2.1Q的1.5倍、d2.1Q重要性是d8.0Q的1倍。则d8.0Q、d0.1Q和d2.1Q工况的二元比较矩阵为：（2）求超传递矩阵构造互补矩阵3,2,1Ni；且互补矩阵iB的第i行等于矩阵A的第i行。

         本文以3个工况下加权平均功率最小作为优化目标函数，同时以不同工况下的扬程值以及优秀油力模型设计变量的取值范围作为约束条件，应用matlab软件遗传算法对齿轮泵参数进行优化运算。本文通过多工况优化后设计得到的z2与速度系数法设计相同，同时优化设计时给出了速度设计法时没有设计的叶轮进口宽度1b值，同时优化设计法没有对叶轮的叶片厚度及蜗壳的隔舍安放角进行设计，总体来说优化设计参数值比原始值小，这说明泵的整体尺寸有所降低。

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